1 引言 
    電抗器按其特性可分為固定電抗器和可變電抗器。隨著電力系統(tǒng)的發(fā)展，在很多場合都希望電抗器的電抗值能夠?qū)崟r調(diào)節(jié)。

    可變電抗器經(jīng)歷了從機(jī)械式到電磁式，再到電力電子式的發(fā)展過程。機(jī)械式可調(diào)電抗器結(jié)構(gòu)簡單，線性度好，但不能實(shí)現(xiàn)電感的平滑調(diào)節(jié)，目前應(yīng)用較少。電磁式可變電抗器通過改變鐵心的磁阻來改變電感。磁阻大，則電感??；反之，磁阻小，則電感大。電磁式可變電抗器制造工藝簡單，成本較低，在限制過電壓、補(bǔ)償無功功率等方面應(yīng)用潛力大。其主要缺點(diǎn)是響應(yīng)時間長，振動和噪聲較大。電力電子電抗器是近年來研究和開發(fā)出來的一種新型可變電抗器，它采用電磁技術(shù)、電力電子技術(shù)、控制技術(shù)、計算機(jī)技術(shù)等，可實(shí)現(xiàn)阻抗值的連續(xù)無級可調(diào)。典型代表有晶閘管式電抗器、IGBT式電抗器。

    這里主要研究晶閘管式電力電子電抗器，它結(jié)合了傳統(tǒng)機(jī)械式電抗器和電磁式電抗器的優(yōu)點(diǎn)，對傳統(tǒng)電抗器進(jìn)行改進(jìn)，可實(shí)現(xiàn)電抗值的連續(xù)無級可調(diào)，且高次諧波較小。

2 電力電子電抗器結(jié)構(gòu)

    傳統(tǒng)的機(jī)械式電抗器結(jié)構(gòu)如圖1所示。采用調(diào)節(jié)分接頭式的方式來改變電抗器的電感，僅能實(shí)現(xiàn)阻抗的有級變換。這里所述的電力電子電抗器將傳統(tǒng)電抗器與電力電子技術(shù)相結(jié)合，其結(jié)構(gòu)如圖2所示。

    對比圖1，2知，電力電子電抗器將傳統(tǒng)電抗器的單邊繞組結(jié)構(gòu)設(shè)計成雙邊繞組結(jié)構(gòu)，其初級繞組與負(fù)載、電網(wǎng)串接、次級繞組與電力電子阻抗變換器相接，通過阻抗變換控制器控制電力電子阻抗變換器的工作狀態(tài)，調(diào)節(jié)電抗變換器次級繞組的電流與阻抗，改變電抗變換器初級繞組的電流和阻抗，實(shí)現(xiàn)電抗器的阻抗變換。

3 電力電子電抗器拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)

    電力電子電抗器是一種較典型的可變電抗器。三組兩兩反并聯(lián)的晶閘管構(gòu)成電力電子阻抗變換器，通過控制晶閘管的導(dǎo)通角就可控制電抗器的等效阻抗值。其拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)如圖3所示。其一相的等效電路模型如圖4所示。

    文獻(xiàn)已經(jīng)詳細(xì)推導(dǎo)了電力電子電抗器的阻抗變換原理。晶閘管控制角α與電力電子電抗器次級繞組ax端等效阻抗之間的關(guān)系為：

    當(dāng)α=0°時，晶閘管全導(dǎo)通，電力電子電抗器次級繞組相當(dāng)于短路，電流最大，初級繞組電流最大，此時電力電子電抗器初級繞組阻抗最小。

    當(dāng)α=180°時，晶閘管關(guān)斷，電力電子電抗器二次繞組相當(dāng)于開路，電流最小，初級繞組電流最小，此時電力電子電抗器初級繞組阻抗最大。

    當(dāng)α在0°～180°之間時，電力電子電抗器初級繞組阻抗介于最大值與最小值之間，且連續(xù)可調(diào)。

4 建模與阻抗變換分析

    在Matlab／Simulink中，利用電氣模塊PSB對三相電力電子電抗器進(jìn)行建模與阻抗變換分析。三相電力電子電抗器仿真模型包括：三相電源模塊、三相可變電抗器模塊、三相晶閘管阻抗變換模塊、脈沖觸發(fā)器模塊、負(fù)載模塊等。

    設(shè)置電源參數(shù)：電壓峰值為，頻率為50 Hz；電力電子電抗變換器功率：Pn=107VA，fn=50Hz；初級線圈參數(shù)：U1=104V，R1=2 mΩ，L1=0．05H；次級線圈參數(shù)：U2=25×105V，R2=2 mΩ，L2=0．05 H；磁阻Rm=200 Ω；勵磁電感Lm=200 H。晶閘管參數(shù)使用默認(rèn)值。設(shè)置Series RLC Branch的參數(shù)：R=100 Ω，L=0．05 H；C為inf，此時負(fù)載為感性負(fù)載。改變α得到仿真數(shù)據(jù)，根據(jù)此數(shù)據(jù)可描點(diǎn)繪出感性負(fù)載時α與電力電子電抗器的阻抗模值Z的關(guān)系圖，如圖5所示。

    由圖5可見，隨著α的增大，電力電子電抗器初級繞組電壓增大，電流減小，初級繞組阻抗增大，即電力電子電抗器阻抗隨α的增大而增大。這與第3節(jié)中理論分析完全一致。

5 電力電子電抗器的應(yīng)用及實(shí)驗(yàn)

5．1 電力電子電抗器式軟起動器構(gòu)建

    軟起動器結(jié)構(gòu)圖如圖6所示。電機(jī)起動時，首先合上K1，電力電子電抗器初級繞組與電機(jī)、電網(wǎng)串接。根據(jù)阻抗變換原理，阻抗變換控制器通過改變電力電子阻抗變換器中晶閘管的觸發(fā)角，來改變電力電子電抗器初級繞組的阻抗。隨著該阻抗從大到小減小，加在電機(jī)上的電壓由小逐漸增大，電機(jī)轉(zhuǎn)速逐漸上升，當(dāng)接近額定轉(zhuǎn)速時，合上K2，斷開K1，軟起動結(jié)束，電機(jī)以額定轉(zhuǎn)速運(yùn)行。

5．2 軟起動實(shí)

    實(shí)驗(yàn)對象為Y90S-4型三相繞線電機(jī)，其額定功率1．1 kW，定子Y型連接，額定電壓380 V，額定電流2．7 A，頻率50 Hz，額定轉(zhuǎn)速1 390 r·min-1，功率因數(shù)為0．78。為驗(yàn)證電力電子電抗器在電機(jī)軟起動中的應(yīng)用效果，進(jìn)行了電機(jī)全壓直接起動和帶電力電子電抗器軟起動兩種實(shí)驗(yàn)。

    電機(jī)空載全壓直接起動：直接合上K2，電機(jī)全壓直接起動，起動電流波形如圖7a所示。圖中，電機(jī)全壓直接起動時，起動過程很短，最大起動沖擊電流為13．7 A，為額定電流的5．1倍；帶電力電子電抗器軟起動：合上K1，電機(jī)帶電力電子電抗器軟起動，起動電流波形如圖7b所示。

    電機(jī)帶電力電子電抗器起動時，起動過程明顯延長了，電機(jī)平滑地起動，最大起動沖擊電流為7．1 A，為額定電流的2．6倍。對比圖7a，b可見，與全壓直接起動相比，帶電力電子電抗器軟起動能減小電機(jī)起動電流，達(dá)到保護(hù)電機(jī)及減小電機(jī)起動對電網(wǎng)影響的目的。

6 結(jié)論

    電力電子電抗器的結(jié)構(gòu)是對傳統(tǒng)機(jī)械式可變電抗器結(jié)構(gòu)的創(chuàng)新，這種結(jié)構(gòu)具有高壓與低壓隔離、無源阻抗變換、對元器件的耐壓要求低、阻抗無極調(diào)節(jié)等優(yōu)點(diǎn)。已成功運(yùn)用于高壓電機(jī)軟起動、靜止無功補(bǔ)償器、動態(tài)諧波抑制、風(fēng)機(jī)水泵的調(diào)速等方面，具有廣闊的應(yīng)用價值。